摘要：
　　本文分析了雷擊架空地線斷線原因，包括雷電流的熱效應，雷電流的沖擊效應，工頻短路電流的熱效應，高溫下架空地線的張力作用，并提出了預防雷擊架空地線斷線的建議。
　　關鍵詞：220KV輸電線路，雷擊，架空地線
　　
　　一、雷擊架空地線斷線原因探討
　　雷擊引起導地線斷股或在懸垂線夾處斷線的故障比較常見，雷直擊架空地線斷線的故障亦時有發(fā)生。究其原因，值得探討。
　　（一）雷電流的熱效應
　　雷擊架空地線時，雷擊點的電流密度最大，溫度最高，雷電弧的溫度可達數千K。雖然雷電流在通過導體時，其熱效應是不大的，但是當雷擊導體時，在直接與放電通道相接觸的地方卻可能受到高溫的作用，有時可以使金屬熔化達幾毫米的深度。這個現象很可能是有些架空地線不正常斷股的原因。雷電流的電弧熱效應可看作為絕熱過程。由于雷電流的電弧熱效應引起導地線的溫升可以通過熱平衡方程式(1-1)計算:
　　i(t)2Rθdt=Cθmdθ(1-1)
　　式中i(t):雷電流或短路電流(A);
　　Rθ:雷電流雷擊點附近電弧的電阻或短路電流通過的溫度為θ℃的導體的電阻(Ω);
　　Cθ:溫度為θ℃時導體的比熱容(焦/Kg℃);
　　m:導體的質量(Kg)。
　　由于雷電流的大部分能量集中在電弧上，而電弧作用點很小(即m很小)，因此雷電流的電弧引起導地線的溫升很高。研究發(fā)現，在用29-57kA的振蕩波(相當于48-95kA20/40微秒的雷電波)沖擊于Ф1.8股徑的GJ-50鋼絞線時鋼絲雖不致熔斷，但已受到程度不同的燒傷;用57kA的振蕩波沖擊中3.0鋼絲時，僅鍍鋅層受損;沖擊中Ф1.8鋼絲時立即熔斷。這說明，僅用雷電流的熱效應仍難以解釋雷直擊導線斷線的原因;但說明了，不同大小的鋼絲，Cθm是不同的，這就是為什么細股的鋼絞線容易斷股的原因。
　　（二）雷電流的沖擊效應
　　曾有記載雷電劈開百年大樹和將鋼筋混凝土擊出一個大洞的現象，這說明雷電有較大的機械沖擊力(即雷電流的沖擊效應)，當導地線遭受雷擊時，如果雷電沖擊波的沖量大于導地線所能耐受的沖量，導地線將被打斷。雷電沖擊波的沖量決定于雷電流的幅值和波長，導地線所能耐受的沖量決定于它的結構和狀態(tài)。設沖擊雷電流的沖量為A，則
　　A=M∫0i(t)dt=MQ(1-2)
　　式中A：雷電流的沖量(N•S);
　　M：測定常數，其物理意義為每千安的沖擊雷電流所形成的沖擊波壓力（N/kA);
　　i(t)：雷電流的瞬時值(kA);
　　Q：電量即Q=∫0i(t)dt。
　　（三）工頻短路電流的熱效應
　　雷擊架空地線斷線的同時幾乎伴隨著絕緣子閃絡放電，由于地線一桿塔系統(tǒng)的阻抗(電阻)遠小于被雷擊放電接地的桿塔，在雷擊放電接地的桿塔，大部分的工頻續(xù)流分流到架空地線上。設桿塔平均接地電阻Rav=15Ω，地線平均檔距電阻rav=3.7/1000*300=1.1Ω，則每側桿塔數大于20每側的地線一桿塔系統(tǒng)的的接地電阻R=(Rav*rav)1/2=4.1Ω，有44%的短路電流流過雷擊點架空地線。由于雷擊瞬間使架空地線的溫度驟升，電阻大為增加(即Rθ增加)，進一步使溫升提高。由于短路電流的作用時間長(0.2s以上)，雖然短路電流值比雷電流小，但作用時間長，能量大于雷電流能量，在其共同作用下，進一步提高了雷擊點的溫升。鍍鋅鋼絞線的短路允許溫度為+400℃。
　　短路電流熱穩(wěn)定計算公式:
　　I=C/(0.24*α0*R0*T)*In((α0*(t2-20)+l)/(α0*(t1-20)+l))(1-3)
　　I：地線驗算短路熱穩(wěn)定允許電流，A;
　　C：載流部分的熱容量，cal/℃/cm;
　　α0：載流部分20℃時的電阻溫度系數，l/℃;
　　R0：載流部分20℃時的電阻，Ω/cm;
　　T：計算短路熱穩(wěn)定的時間，s;
　　t1：地線的初始溫度，℃;
　　t2：地線短路熱穩(wěn)定允許溫度，℃。
　　地線的初始溫度取最高氣溫40℃，并考慮雷擊造成的升溫分別取100℃、150℃、200℃進行計算，對于GJ-25、GJ-35的鋼絞線的短路熱穩(wěn)定允許電流，在取短路熱穩(wěn)定的時間為.04s時，只有3kA、4kA，難以滿足熱穩(wěn)定要求，尤其在雷電流同時作用加熱時，其短路熱穩(wěn)定允許電流更小。在用GJ-50以上較大的鋼絞線時，在變電站進線段短路也難以滿足要求，應采用措施。架空地線短路熱穩(wěn)定允許電流小是雷擊架空地線斷線的主要原因，而懸垂線夾處為薄弱環(huán)節(jié)，則更容易斷線。
　　
　　（四）高溫下架空地線的張力作用
　　雷電流和工頻短路電流的熱效應使雷擊導線溫度升高。在高溫下，架空地線的抗拉強度降低，鋼的熔化溫度為1560℃。由于雷電流的熱效應、沖擊效應和工頻電流的熱效應以及抗拉強度下降的架空地線的張力共同作用下，架空地線斷落。
　　（五）設計規(guī)程和設計考慮欠妥
　　設計規(guī)程只對短路電流的熱穩(wěn)定作出要求，沒有對雷電流和短路電流共同作用下的熱穩(wěn)定作出要求。而設計部門在設計時，通常按照地線與導線的最小配合進行地線設計，沒有認真按照規(guī)程進行地線的熱穩(wěn)定校驗。
　　
　　二、預防雷擊架空地線斷線的建議
　　鑒于雷擊架空地線斷線全發(fā)生在GJ-35及以下的鋼絞線上，細股的鋼絞線容易斷股。在全國，發(fā)生雷擊架空地線斷線的情況，時有發(fā)生，而在有關規(guī)程，卻沒有這方面的預防措施。建議下次修改“設計規(guī)程”時，規(guī)定:輸電線路的架空地線最小不得小于GJ-50，不得采用細股的鋼絞線，并且在校驗地線的熱穩(wěn)定時，補充考慮雷電流的作用。各電網公司在生產上可以作出此規(guī)定，并規(guī)定設計必須按照規(guī)程進行地線的熱穩(wěn)定校驗。
　　（一）預防雷擊永久性故障的有效措施
　　(1)防止雷擊絕緣子掉串的有效措施:把好設計關，優(yōu)先選用玻璃絕緣子，禁止采用瓷絕緣子，防止絕緣子設計不合要求;按周期檢測瓷零值絕緣子并通過火花間隙試驗和檢查以提高其零值檢出率;逐步更換瓷絕緣子為玻璃絕緣子，以減少測零工作;
　　(2)防止架空地線斷線的有效措施:安裝避雷線的附加引流線以增加分流，減少流過懸垂線夾的電流，防止架空地線在線夾處斷線;把好設計關，選用GJ-50及以上的鋼絞線，禁止采用GJ-35及以下的鋼絞線和細股的鋼絞線，以提高架空地線的熱穩(wěn)定性。對懸垂線夾與耐張線夾、聯(lián)結金具等金具的熱穩(wěn)定作出要求，規(guī)定其應能耐
　　（二）提高耐雷水平，減少雷擊的有效措施
　　(l)對于220kV線路，在山區(qū)，以繞擊雷擊為主，所占比例約為80-90%;在平原、丘陵地區(qū)，以反擊雷擊為主，繞擊所占比例約為10~30%。混有30%左右山區(qū)線路，繞擊率與反擊率基本相等。選擇良好的具有自然屏蔽的防雷走廊、降低接地電阻、減少保護角、加強絕緣是最有效的防雷措施。在山區(qū)線路加禍合地線，不但能通過增大禍合系數和分流提高耐雷水平，而且能通過補償地形高差降低桿塔、導線相對高度減少繞擊雷。辯識雷擊頻繁段，采取相對應的防雷措施，是防雷的關鍵。只要把這些工作和防雷措施落實到位，線路防雷就迎刃而解。
　　(2)加強絕緣是見效快投資省，也是可行的防雷措施，只有單回路進線的220kV線路進線段加強絕緣會提高變電站避雷器流過的電流，使其超過5kA，其他情況無影響。
　　(3)降低接地電阻的改造，要嚴格進行管理，提高工程質量，新舊地網必須多點連接，山區(qū)、雷擊頻繁區(qū)的改造，不能照搬原設計，必須采用最大多射線、多閉環(huán)、垂直集中接地，以達到在降低接地電阻的同時，減少地網的電感。
　　(4)由于繞擊占很大比例，尤其在山區(qū)，占絕對多數，因此在眾多防雷措施中，減少保護角是最有效的。在運行線路，要調查其雷擊頻繁段，在雷擊頻繁段考慮進行單改雙避雷線、減少雙避雷線的保護角的改造。在無法進行改造的線路，可考慮采用桿頭局部加強屏蔽的形式減少保護角。
　　(5)在地形起伏大、高差大的山區(qū)線路、接地電阻大的地區(qū)線路、反擊為主的線路，采用加禍合地線的防雷措施。
　　(6)雷擊頻繁桿較少、接地電阻大的的線路，投資資金加足夠的線路避雷器，可以有效防止雷擊跳閘。
　　
　　參考文獻
　　[1]李培國.500千伏線路在雷電沖擊短尾波下的防雷性能[J]電網技術,1990,(04).
　　[2]維列夏金,吳維韓.俄羅斯超高壓和特高壓輸電線路防雷運行經驗分析[J]高電壓技術,1998,(02).
　　[3]王惠忱.500kV線路防雷屏蔽效果及保護措施選擇[J]高電壓技術,1996,(03).
　　[4]王曉瑜.幾種雷電屏蔽分析模型物理基礎的研究[J]高電壓技術,1994,(01).
　　[5]苑舜.不同載荷下真空開關操作過電壓保護方式選擇的分析[J]東北電力技術,1997,(01).
　　[6]顧啟明,張兆銘.一起操作過電壓故障分析及其預防[J]華東電力,1996,(12).
　　[7]錢冠軍,王曉瑜,汪雁,詹花茂.輸電線路雷擊仿真模型[J]中國電機工程學報,1999,(08).
　　[8]杜文玉.500kV輸電線路絕緣子的選擇[J]中國電力,1997,(04).
　　[9]李蓉,蔣忠涌.500kV架空送電線路空間工頻磁場分布的研究[J]中國電力,2000,(03).