摘要：本人有幸參加了104高速公路的碎石樁復(fù)合地基試驗(yàn)研究，通過對(duì)碎石樁復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)研究，探討了復(fù)合地基承載力極限值和標(biāo)準(zhǔn)值的測(cè)定方法，同時(shí)對(duì)復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算方法進(jìn)行了修正。
　　關(guān)鍵詞：碎石樁，復(fù)合地基，靜載荷試驗(yàn)，承載力標(biāo)準(zhǔn)值
　　1現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)條件和碎石樁工程概況
　　根據(jù)104高速公路現(xiàn)場(chǎng)挖掘揭露，軟土區(qū)地層分布情況大致是：地表為0~0.5m厚的耕植土；其下為0~0.8m不等的低液限粘土或淤泥質(zhì)粘土，其性狀以軟塑為主，局部可塑，局部地段還含有一層有機(jī)質(zhì)土和含砂低液限粘土；有些地段在軟土中還含有0.4~1.2m厚度不等的夾層，其埋深約0.8~2.0m；下伏基巖大多為硅化板巖、花崗巖等，全風(fēng)化，呈土狀。各土層土性指標(biāo)如表1。
　　表1地層參數(shù)表

　　根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)土質(zhì)情況，碎石樁的布置沿路線方向應(yīng)超出設(shè)計(jì)加固長度2~3排，沿道路橫斷面超出基底寬度2排。樁的平面布置形式采有正三角形，即梅花形布置，碎石樁的間距為1.5m。采用Φ325樁管，配Φ375的大頭型活瓣式樁尖，振動(dòng)成樁后直徑可達(dá)425mm，樁端落在持力層上，樁體材料采用未風(fēng)化干凈礫石，礫石粒徑20~40mm，自然級(jí)配，含泥量小于5%。
　　2現(xiàn)場(chǎng)靜載荷試驗(yàn)
　　課題組在k105段分別進(jìn)行了復(fù)合地基碎石樁、樁間土、未處理土的三組靜載荷試驗(yàn)；在k111段，對(duì)點(diǎn)1839、2659、6758進(jìn)行了復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)，荷載-沉降曲線對(duì)比見圖1~圖6。
　　3試驗(yàn)資料分析
　　從試驗(yàn)得到的荷載-沉降曲線可看出：復(fù)合地基、樁間土的p-s曲線比較平緩，看不出有明顯的拐點(diǎn)，沒有達(dá)到極限承載力值，因此須按相對(duì)變形控制容許承載力值，粘性土取沉降比s/b為0.02時(shí)的荷載作為承載力標(biāo)準(zhǔn)值。碎石樁的承載力標(biāo)準(zhǔn)值可根據(jù)p-s曲線或s-lgp曲線判定：當(dāng)按p-s曲線判斷時(shí)，取沉降比s/b為0.02時(shí)的荷載；當(dāng)按s-lgp曲線判斷時(shí)，取陡降直線段起始點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的荷載作為其極限荷載，并取極限荷載的一半。未處理土的p-s曲線沒有拐彎點(diǎn)，沉降隨壓力的增大呈直線增長，也可取沉降比s/b為0.02時(shí)的荷載作為承載力標(biāo)準(zhǔn)值。
　　
　　根據(jù)試驗(yàn)圖表和上述可許算復(fù)合地基、樁間土、未處理土的承載力值如表2所示，碎石樁的承載力值如表3所示。
　　表2復(fù)合地基、樁間土、未處理土靜荷試驗(yàn)容許承載力值表

　　表3碎石樁靜載荷承載力值表kPa

　　4 復(fù)合地基承載力值確定
　　根據(jù)規(guī)范，碎石樁復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)確定，也可用單樁和樁間土的載荷試驗(yàn)按計(jì)算。、分別為碎石樁和樁間土的承載力值。而通過本次載荷試驗(yàn)資料分析，樁體、樁間土承載力的發(fā)揮并不是同步的，樁間土承載力的發(fā)揮滯后于樁體承載力的發(fā)揮。因此計(jì)算復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，不應(yīng)采用樁體和樁間土承載力標(biāo)準(zhǔn)值直接進(jìn)行計(jì)算，而應(yīng)引入一個(gè)表明樁體和樁間土承載力發(fā)揮程度的系數(shù)對(duì)樁體和樁間土承載力標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行修正，即樁體承載力修正系數(shù)和樁間土承載力修正系數(shù)：
　　（1）
　　（2）
　　式中：—復(fù)合地基達(dá)到承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)樁體的承載力；
　　—復(fù)合地基達(dá)到承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)樁間土的承載力。
　　于是修正后復(fù)合地基承載力計(jì)算式為：
　　（3）
　　根據(jù)試驗(yàn)資料分析可知，對(duì)臨長路來說，為0.96~1.45，為0.84~1.08。并且通過幾個(gè)點(diǎn)的計(jì)算結(jié)果比較可發(fā)現(xiàn)修正系數(shù)值k105段大于k111段，因?yàn)楫?dāng)復(fù)合地基承載力值大時(shí)，修正系數(shù)也較大，從承載機(jī)理上分析，碎石樁加固效果較好時(shí)，復(fù)合地基中碎石樁和樁間土承載力發(fā)揮能力越強(qiáng)。因此本文提出的復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為參考依據(jù)的計(jì)算方法在機(jī)理上更為合理。
　　5結(jié)論
　　課題組對(duì)104高速路軟基處理段進(jìn)行了靜載荷試驗(yàn)，探討了碎石樁復(fù)合地基的承載機(jī)理，對(duì)指導(dǎo)工程實(shí)踐和完善碎石樁復(fù)合地基理論有較大的參考意義，通過本文分析，可得到以下結(jié)論：
　　1）碎石樁加固軟土路基可取得良好效果，104高速路軟基處理后地基承載力值提高約為2.5倍。
　　2）復(fù)合地基p-s曲線較平緩，難確定其極限承載力，應(yīng)按相對(duì)變形確定復(fù)合地基的容許承載力值，碎石樁的極限承載力可根據(jù)p-s曲線和s-lgp曲線確定。
　　3）本文討論了復(fù)合地基承載力值的計(jì)算方法，對(duì)規(guī)范公式進(jìn)行了修正，并探討了修正系數(shù)的確定方法。
　　參考文獻(xiàn)：
　　[1]中國建筑科學(xué)研究院.建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,1995.
　　[2]中國建筑科學(xué)研究院.建筑地基處理技術(shù)規(guī)范[S].北京:中國計(jì)劃出版社,2000.